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窄煤柱沿空掘巷非对称支护力学特征与支护参数研究

段计伟

段计伟. 窄煤柱沿空掘巷非对称支护力学特征与支护参数研究[J]. 矿业安全与环保, 2024, 51(1): 147-153, 160. DOI: 10.19835/j.issn.1008-4495.20221000
引用本文: 段计伟. 窄煤柱沿空掘巷非对称支护力学特征与支护参数研究[J]. 矿业安全与环保, 2024, 51(1): 147-153, 160. DOI: 10.19835/j.issn.1008-4495.20221000
DUAN Jiwei. Study on mechanical characteristics and supporting parameters of asymmetric support in gob-side entry driving with narrow coal pillar[J]. Mining Safety & Environmental Protection, 2024, 51(1): 147-153, 160. DOI: 10.19835/j.issn.1008-4495.20221000
Citation: DUAN Jiwei. Study on mechanical characteristics and supporting parameters of asymmetric support in gob-side entry driving with narrow coal pillar[J]. Mining Safety & Environmental Protection, 2024, 51(1): 147-153, 160. DOI: 10.19835/j.issn.1008-4495.20221000

窄煤柱沿空掘巷非对称支护力学特征与支护参数研究

详细信息
    作者简介:

    段计伟(1985—), 男, 山西五台人, 高级工程师, 主要从事煤矿安全生产、综采现场管理工作。E-mail: duanjw1985@163.com

  • 中图分类号: TD353

Study on mechanical characteristics and supporting parameters of asymmetric support in gob-side entry driving with narrow coal pillar

  • 摘要:

    为了研究窄煤柱沿空掘巷非对称支护下围岩变形与应力分布特征, 采用理论分析方法, 研究窄煤柱沿空巷道对称支护与非对称支护力学机理; 基于马道头煤矿现场工程实践, 采用数值模拟与工程效验方法, 研究非对称支护下巷道围岩力学特征与稳定性。理论分析结果表明, 非对称支护可有效降低巷道顶板弯矩, 减小巷道顶底板与两帮变形量。模拟结果表明, 煤柱内部压应力增高区与弹性核区保障了煤柱承载性能。现场实测结果表明, 采用“锚索+槽型钢”非对称支护, 巷道顶板、窄煤柱侧巷帮与实体煤侧巷帮最大变形量分别为100、79、62 mm, 巷道松动圈与裂隙发育处于中等水平。

    Abstract:

    In order to study the deformation and stress distribution characteristics of surrounding rock under the asymmetric support of gob-side entry driving with narrow coal pillar, the theoretical analysis method was used to study the mechanical mechanism of symmetrical and asymmetric support of gob-side entry driving with narrow coal pillar. Based on the field engineering practice of Madaotou Coal Mine, the mechanical characteristics and stability of roadway surrounding rock under asymmetric support were studied by combination of numerical simulation and engineering effect verification methods. The theoretical analysis show that the asymmetric support can effectively reduce the bending moment of the roadway roof and reduce the deformation of the roadway roof and floor and the two sides. The simulation results show that the internal stress-concentrated area and elastic core zone in the coal pillar ensure the bearing performance of the coal pillar. The field measurement results show that under the asymmetric support of "anchor cable+channel steel", the maximum deformation of roadway roof, narrow coal pillar side, and solid coal side is 100 mm, 79 mm, 62 mm, respectively. Besides, the development of roadway loose zone and the fissure is at a medium level.

  • 沿空掘巷技术不仅可以有效降低区段煤柱留设宽度, 节约煤炭资源, 而且利用窄煤柱护巷将巷道布置在采场低应力区, 还可以显著提高围岩的稳定性[1-2]

    为了研究窄煤柱护巷条件下围岩应力变化特征和巷道围岩支护技术, 保证巷道稳定性, 相关学者进行了大量研究。康红普等[3]通过表征沿空巷道围岩应力场和结构特征, 总结了沿空掘巷窄煤柱护巷围岩变形原理; 张洪伟等[4]研究发现, 煤柱侧围岩的破坏会弱化锚固体对侧向煤柱的约束, 并提出针对性的注浆加固方案; 冯吉成等[5]利用理论计算得到了基本顶断裂位置; 陈志维等[6]基于综放工作面矿压分布规律, 优化巷道布置方式, 获得了沿空掘巷围岩稳定控制的新方法。

    根据矿山压力理论, 沿空巷道掘进完成后, 基本顶上部岩梁产生的断裂线将上覆岩层分成应力特征明显不同的两部分。在断裂线向实体煤侧, 煤体完整性较好, 承载性能较好, 压力较为集中; 在断裂线向采空区一侧, 属于低应力区[7-10]。顶板岩层结构及应力分布特征如图 1所示。

    图  1  沿空掘巷顶板结构及应力分布特征
    Figure  1.  Structure and stress distribution characteristics of roof along the roadway driving along goaf

    李磊等[11]通过构建沿空巷道围岩结构力学模型, 得到煤层顶板内应力场宽度求解公式, 并对巷道的断面参数和支护方案进行设计和工程验证; 祁方坤[12]、刘垚鑫[13]等建立了关键岩块破断过程中的内应力场载荷传递模型, 并根据沿空巷道侧向应力的变化规律, 确定了窄煤柱留设宽度和巷道非对称支护方案。

    此外,部分研究人员还注意到窄煤柱沿空掘巷时顶板围岩存在非对称变形特征,并针对窄煤柱护巷过程中巷道围岩应力场的变化规律和巷道围岩的非对称变形机理进行了研究。WANG等[14]通过探讨不同基本顶关键岩块断裂位置对窄煤柱稳定性的影响特征, 得到当基本顶断裂线位于巷道正上方时, 煤柱侧围岩的破碎特征、应力和变形状况均呈现出非对称性的特点; 殷帅峰等[15]通过不同应力加载条件下的数值模拟, 得到沿空巷道顶板的非对称破坏机理, 创新了巷道非对称支护技术; 武精科等[16]通过分析沿空巷道非对称变形的机理, 得到9个不同区域支护体对各分区围岩的力学效应和维持围岩稳定的作用方式, 工程实践表明沿空巷道围岩稳定性控制良好; 张杨等[17]研究了深井工作面沿空巷道非对称变形特征, 并对巷道实体煤侧和煤柱侧支护方式进行优化。

    笔者以马道头煤矿8211工作面为工程背景, 通过理论计算得到沿空掘巷对称与非对称支护条件下顶板应力分布特征, 并通过数值模拟, 分析沿空掘巷非对称支护围岩的应力分布特征、塑性区发育特征和巷道变形特征, 最后通过现场工程实施效果验证了非对称支护方式对保障沿空巷道稳定性的有效性。

    马道头煤矿主采煤层为3#~5#煤层, 煤层平均埋深440 m。矿井目前回采8211工作面, 工作面下部毗邻8210工作面采空区, 左侧为采区运输大巷、回风大巷和辅运大巷, 右侧为工作面边界保护煤柱。工作面倾向长度×走向长度为220 m×1 400 m, 煤层平均厚度为15 m, 煤层平均倾角2°, 煤层结构完整。工作面采用综放开采, 采放比为1∶4, 8211回风巷道掘进方式采用窄煤柱沿空掘巷, 巷道宽度×高度为5.2 m×3.7 m, 巷道区段保护煤柱留设宽度为8 m。8211工作面位置及巷道布置如图 2所示。

    图  2  8211工作面及巷道布置示意图
    Figure  2.  8211 Layout drawing of working face and roadway

    矿井8211区段回风巷与8210区段回风巷之间为8 m窄煤柱, 受到8210工作面回采后上覆岩层回转运动影响, 巷道围岩应力变化剧烈, 巷道的不均匀受力造成巷道变形破坏严重; 且相邻工作面在回采结束后, 受到基本顶关键岩块破断和巷道掘进的影响, 巷道煤柱侧与实体煤侧变形破坏较为严重, 煤柱承载能力大幅度降低, 巷道围岩面临失稳的风险。

    巷道掘进初期采取单体锚索对称支护, 8211区段回风巷围岩面临以下问题: 巷道顶板上隅角及煤柱侧巷道变形较大, 顶板煤体破碎严重, 导致浅部锚杆支护体形成的组合梁结构的锚固性能变差, 加剧了巷道的破坏; 锚索与连接结构出现弯曲撕裂现象, W钢带失效导致巷道顶板大量碎屑脱落。8211区段回风巷单体锚索支护下破坏特征如图 3所示。

    图  3  8211区段回风巷单体锚索支护下破坏特征
    Figure  3.  Failure characteristics of single anchor cable support in 8211 return wind lane

    为了研究巷道不同支护方式下顶板岩层受力形式, 可将巷道视为两端固支的平面应变模型。参照已有研究成果[18-19], 可得巷道对称支护、非对称支护示意图及顶板受力分析图, 如图 4图 5所示。

    图  4  巷道对称支护与巷道顶板受力分析图
    Figure  4.  Analysis diagram of symmetrical support and roadway stress
    图  5  巷道非对称支护与巷道顶板受力分析图
    Figure  5.  Analysis diagram of asymmetric support and roadway stress

    巷道直接顶受到的上覆岩层的应力可等效为均布载荷q, 巷道两端煤体的支撑力等效为F1F2。巷道采取多根单体锚索对称布置时, 支护体与顶板为点接触, 顶板受到锚索提供的反作用力简化为F。采用非对称的“锚索+槽型钢”支护时, 支护体与顶板为点面接触, 顶板受到支护体的反作用力简化为均布力p

    利用构建的沿空巷道对称支护和非对称支护力学模型, 推导2种支护条件下巷道顶板的弯矩方程。

    根据图 4(b)可得:

    $$ F_1+F_2-3 F-q\left(x_1+x_2+x_3\right)=0 $$ (1)

    式中: x1为左侧锚索距实体煤帮距离, m; x2为巷道左右两侧锚索之间距离, m; x3为右侧锚索距窄煤柱距离, m。

    O点取弯矩, 可得:

    $$F_2\left(x_1+x_2+x_3\right)=\frac{3 F\left(x_1+x_2+x_3\right)}{2}+\frac{q\left(x_1+x_2+x_3\right)^2}{2} $$ (2)

    联立式(1)与(2)可得:

    $$ F_1=F_2=\frac{3 F+q\left(x_1+x_2+x_3\right)}{2} $$ (3)

    由此可得, 采用单体锚索对称支护时顶板岩层弯矩方程:

    当0≤xx1时, 弯矩方程如下:

    $$ M(x)=\frac{1}{2} q x^2-F_1 x $$ (4)

    当$x_1 \leqslant x \leqslant x_1+\frac{x_2}{2} $时, 弯矩方程如下:

    $$M(x)=\frac{1}{2} q x^2+\left(F-F_1\right) x-F x_1 $$ (5)

    当$ x_1+\frac{x_2}{2} \leqslant x \leqslant x_1+x_2$时, 弯矩方程如下:

    $$ M(x)=\frac{1}{2} q x^2+\left(2 F-F_1\right) x-2 F x_1-\frac{1}{2} F x_2 $$ (6)

    当$ x_1+x_2 \leqslant x \leqslant x_1+x_2+x_3$时, 弯矩方程如下:

    $$ M(x)=\frac{1}{2} q x^2+\left(3 F-F_1\right) x-3 F x_1-\frac{3}{2} F x_2 $$ (7)

    根据矿井岩层参数及关键层理论, 求得巷道顶板的均布荷载q=128.8 kN/m, 结合对称支护参数可得: F=230 kN, x1=1.3 m, x2=2.6 m, x3=1.3 m。将上述参数代入公式(3)~(7), 计算得到巷道顶板弯距分布特征, 如图 6所示。

    图  6  对称支护下巷道顶板弯矩分布
    Figure  6.  Distribution of bending moments of the roadway roof under symmetrical support

    根据图 5(b)可得:

    $$ F_1^{\prime}+F_2^{\prime}=q\left(y_1+y_2+y_3\right)+p y_2 $$ (8)

    式中: y1为左侧锚索距实体煤帮距离, m; y2为巷道左右两侧锚索之间距离, m; y3为右侧锚索距窄煤柱距离, m。

    F2点取弯矩, 可得:

    $$F_1^{\prime}\left(y_1+y_2+y_3\right)=\frac{q\left(y_1+y_2+y_3\right)^2}{2}+\frac{p y_2\left(y_2+2 y_3\right)}{2} $$ (9)

    联立式(8)与(9)可得:

    $$ F_1^{\prime}=\frac{q\left(y_1+y_2+y_3\right)}{2}+\frac{p y_2\left(y_2+2 y_3\right)}{2\left(y_1+y_2+y_3\right)} $$ (10)
    $$ F_2^{\prime}=\frac{q\left(y_1+y_2+y_3\right)}{2}+p y_2+\frac{p y_2\left(y_2+2 y_3\right)}{2\left(y_1+y_2+y_3\right)} $$ (11)

    采用“锚索+槽型钢”非对称支护时顶板岩层弯矩方程:

    当0≤yy1时, 弯矩方程如下:

    $$ M(y)=\frac{1}{2} q y^2-F_1^{\prime} y $$ (12)

    y1yy1+y2时, 弯矩方程如下:

    $$ M(y)=\frac{1}{2}(p+q) y^2-\left(p y_1+F_1^{\prime}\right) y+\frac{p}{2} y_1^2 $$ (13)

    y1+y2yy1+y2+y3时, 弯矩方程如下:

    $$ M(y)=\frac{1}{2} q\left(y_1+y_2+y_3-y\right)^2-F_2^{\prime}\left(y_1+y_2+y_3-y\right) $$ (14)

    根据矿井支护资料, 非对称支护参数p=143 kN/m, y1=1.1 m, y2=3.3 m, y3=0.8 m。将上述参数代入公式(10)~(14), 计算得到巷道顶板弯矩分布特征,如图 7所示。

    图  7  非对称支护下巷道顶板弯矩分布
    Figure  7.  Distribution of bending moments of the roadway roof under asymmetric support

    分析图 6图 7可知, 巷道采用对称支护方式时, 顶板弯矩呈现对称分布, 最大弯矩位于巷道顶板中部, 最大值约为1 033.3 kN · m; 当采用“锚索+槽型钢”非对称支护时, 巷道顶板弯矩相比对称支护方式明显减小, 弯矩最大值为852.5 kN · m, 弯矩减小17.5%。可见, 采用非对称支护方式可以大大提高煤柱的稳定性。

    针对上述理论研究得到的对称支护与非对称支护条件下沿空巷道围岩的应力特征, 开展巷道非对称支护参数下的FLAC3D数值模拟研究。

    根据8211工作面地质条件, 采用FLAC3D数值模拟软件, 构建8211回风巷非对称支护模型, 模型长×宽×高为800 m×600 m×130 m。模型两侧及底边设置固支约束, 模型构建至煤层上方95 m处, 剩余310 m岩层由模型顶部施加的7.75 MPa的等效应力代替, 模型采用莫尔-库仑准则。利用软件内置的FISH语言构建巷道顶板和两帮锚索、锚杆支护体。模型各岩层力学参数见表 1, 非对称支护参数及布置模型如图 8所示。

    表  1  岩层力学参数
    Table  1.  Mechanical parameters of rock formations
    序号 岩层类别 厚度/m 切变模量/GPa 体积模量/GPa 抗拉强度/MPa 黏聚力/MPa 内摩擦角/(°)
    1 砂质泥岩 27.9 2.7 2.9 5.20 1.9 17.1
    2 中粗砂岩 9.3 3.4 5.1 4.97 4.5 17.7
    3 砂质泥岩 39.0 2.7 2.9 5.20 1.9 17.1
    4 中粗砂岩 13.2 3.4 5.1 4.97 4.5 17.7
    5 粉砂岩 3.2 3.2 4.1 9.72 2.6 16.6
    6 炭质泥岩 2.4 0.9 1.2 3.57 1.8 14.0
    7 15.0 0.6 0.8 0.97 0.9 7.6
    8 炭质泥岩 5.4 0.9 1.2 3.57 1.8 14.0
    9 粉细砂岩 14.6 2.7 3.1 9.72 1.2 17.4
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    图  8  非对称支护参数及布置模型示意图
    Figure  8.  Schematic diagram of asymmetric support parameters and arrangement model

    首先构建模型, 然后开挖巷道并设置支护参数, 回采8210工作面。模拟过程中对窄煤柱与巷道顶底板和两帮的应力、围岩变形进行监测。

    采用非对称支护时, 沿空巷道围岩应力、塑性区、位移分布如图 9所示。

    图  9  非对称支护巷道围岩模拟结果
    Figure  9.  Simulation results of surrounding rock of asymmetrical support roadway

    图 9(a)可知, 巷道顶底板受到拉应力作用, 且顶板拉应力更大, 邻近巷道实体煤侧与煤柱侧煤体主要受到压应力作用; 巷道实体煤侧直接顶以压应力为主, 煤柱侧直接顶以拉应力为主, 直接顶应力分布呈现明显的非对称性, 这是因为8210工作面回采后上覆岩层向采空区回转, 加剧顶板围岩的水平运动, 导致巷道顶板受到拉伸作用、两帮受到挤压作用; 上覆岩层回转产生的应力转移至煤柱内部, 形成椭圆形压应力增高区。

    图 9(b)可知, 巷道围岩以剪切破坏为主, 顶板塑性区发育至巷道顶板上方2.0~4.0 m, 煤柱及实体煤侧剪切破坏深度均为1.5~2.0 m, 煤柱侧存在21 m2弹性核区, 占煤柱面积的65.6%, 弹性核区范围对应煤柱内部压应力增高区, 表明煤柱具有良好的承载性能。

    图 9(c)可知, 巷道顶底板及两帮变形量小, 顶板最大下沉值为93 mm, 煤柱两帮移近量仅为59 mm, 实体煤侧巷帮移近量为41 mm, 可以满足巷道正常使用。

    基于非对称支护数值模拟结果, 在马道头煤矿8211工作面回风巷进行了非对称支护工程实践。

    1) 顶板支护: 采用左旋无纵筋螺纹钢锚杆, 用钢筋梯子梁将锚杆连接, 并铺设金属网进行护帮。锚索每排3根, 排距900 mm, 利用5 000 mm的16号槽型钢将其连接, 形成“槽型钢+锚索”的联合支护。

    2) 窄煤柱帮支护: 采用左旋无纵筋螺纹钢锚杆, 锚杆之间采用圆钢焊制钢筋梁连接, 并配菱形金属网护帮。锚索每排2根。

    3) 实体煤帮支护: 采用锚杆支护, 支护方式与窄煤柱侧锚杆布置方式一致。

    支护体具体位置及参数见图 10

    图  10  沿空巷道支护方式
    Figure  10.  Diagram of support along the empty roadway

    围岩测站监测和钻孔窥视是观测巷道围岩变形、松动圈发育及围岩裂隙破坏深度的有效手段[20-21]。巷道围岩测站监测结果如图 11所示。

    图  11  巷道围岩变形量
    Figure  11.  Deformation of surrounding rock in roadway

    图 11可见, 巷道掘出后围岩变形可分为快速变形阶段(Ⅰ)、缓慢增长阶段(Ⅱ)和稳定阶段(Ⅲ)3个阶段。巷道掘进完成后第0~15天为快速变形阶段, 成巷初期围岩应力变化较为剧烈, 导致巷道变形速率较大; 巷道掘进完成后第15~30天为缓慢增长阶段, 此阶段巷道应力趋于稳定, 围岩发生缓慢的蠕变变形; 巷道掘进完成第30天之后为稳定阶段, 围岩变形区域稳定, 最终巷道顶、底板变形量分别为100、60 mm, 窄煤柱侧巷帮变形量为79 mm, 实体煤侧巷帮变形量为62 mm。巷道掘进过程中其实际受力情况比模拟过程中更复杂, 因此实测结果相比数值模拟结果偏大, 但巷道顶板与两帮变形量关系一致, 均为顶板>窄煤柱侧>实体煤侧。

    围岩钻孔窥视结果见表 2

    表  2  围岩松动圈范围及裂隙发育程度
    Table  2.  Range of loosening circle and fracture development degree of surrounding rock
    测点编号 巷道顶板 窄煤柱侧巷帮 实体煤侧巷帮
    松动圈发育高度/m 裂隙发育程度 松动圈发育高度/m 裂隙发育程度 松动圈发育高度/m 裂隙发育程度
    1 1.89 1.85 1.62 中等
    2 1.87 1.62 中等 1.66 中等
    3 1.67 中等 1.68 中等 1.38 低等
    4 1.82 1.83 1.62 中等
    5 1.86 1.59 中等 1.64 中等
    平均 1.82 1.71 中等 1.58 中等
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    表 2可知, 巷道顶板、窄煤柱侧巷帮与实体煤侧巷帮围岩松动圈发育高度平均值分别为1.82、1.71、1.58 m, 裂隙发育程度分别为高水平、中等水平、中等水平。巷道松动圈发育高度及裂隙发育程度的关系: 顶板>窄煤柱侧>实体煤侧, 主要原因是巷道顶板处在直接顶关键岩块回转的支点附近, 巷道顶板受到集中拉应力作用, 导致顶板裂隙较发育, 破碎程度较高; 窄煤柱作为承载上覆岩体回转的重要支承体, 在受到压应力作用下被压实, 因此内部松动圈范围小于巷道顶板, 并且煤柱松动圈发育范围小于煤柱宽度, 说明煤柱承载能力并未被破坏。

    综上所述, 根据监测的巷道围岩变形特征及顶板松动圈情况、裂隙发育程度, 验证了非对称支护方式的有效性。

    1) 对称支护与非对称支护条件下巷道最大弯矩分别为1 033.3、852.5 kN · m, 顶板最大弯矩减小了17.5%。由此可见,非对称支护方式有效降低了巷道顶板弯矩。

    2) 数值模拟结果表明, 巷道非对称支护方式下煤柱内部存在应力降低区和弹性核区,窄煤柱具有良好的承载性能; 巷道围岩变形量较小, 巷道顶板变形量为93 mm, 煤柱帮变形量为59 mm, 实体煤帮变形量为41 mm。

    3) 工程验证结果表明, 非对称支护条件下巷道顶底板变形量和两帮移近量较小, 巷道围岩松动圈发育高度最大仅为1.82 m, 顶板及两帮裂隙发育大部分处于中等程度, 可有效满足巷道的正常使用。

  • 图  1   沿空掘巷顶板结构及应力分布特征

    Figure  1.   Structure and stress distribution characteristics of roof along the roadway driving along goaf

    图  2   8211工作面及巷道布置示意图

    Figure  2.   8211 Layout drawing of working face and roadway

    图  3   8211区段回风巷单体锚索支护下破坏特征

    Figure  3.   Failure characteristics of single anchor cable support in 8211 return wind lane

    图  4   巷道对称支护与巷道顶板受力分析图

    Figure  4.   Analysis diagram of symmetrical support and roadway stress

    图  5   巷道非对称支护与巷道顶板受力分析图

    Figure  5.   Analysis diagram of asymmetric support and roadway stress

    图  6   对称支护下巷道顶板弯矩分布

    Figure  6.   Distribution of bending moments of the roadway roof under symmetrical support

    图  7   非对称支护下巷道顶板弯矩分布

    Figure  7.   Distribution of bending moments of the roadway roof under asymmetric support

    图  8   非对称支护参数及布置模型示意图

    Figure  8.   Schematic diagram of asymmetric support parameters and arrangement model

    图  9   非对称支护巷道围岩模拟结果

    Figure  9.   Simulation results of surrounding rock of asymmetrical support roadway

    图  10   沿空巷道支护方式

    Figure  10.   Diagram of support along the empty roadway

    图  11   巷道围岩变形量

    Figure  11.   Deformation of surrounding rock in roadway

    表  1   岩层力学参数

    Table  1   Mechanical parameters of rock formations

    序号 岩层类别 厚度/m 切变模量/GPa 体积模量/GPa 抗拉强度/MPa 黏聚力/MPa 内摩擦角/(°)
    1 砂质泥岩 27.9 2.7 2.9 5.20 1.9 17.1
    2 中粗砂岩 9.3 3.4 5.1 4.97 4.5 17.7
    3 砂质泥岩 39.0 2.7 2.9 5.20 1.9 17.1
    4 中粗砂岩 13.2 3.4 5.1 4.97 4.5 17.7
    5 粉砂岩 3.2 3.2 4.1 9.72 2.6 16.6
    6 炭质泥岩 2.4 0.9 1.2 3.57 1.8 14.0
    7 15.0 0.6 0.8 0.97 0.9 7.6
    8 炭质泥岩 5.4 0.9 1.2 3.57 1.8 14.0
    9 粉细砂岩 14.6 2.7 3.1 9.72 1.2 17.4
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    表  2   围岩松动圈范围及裂隙发育程度

    Table  2   Range of loosening circle and fracture development degree of surrounding rock

    测点编号 巷道顶板 窄煤柱侧巷帮 实体煤侧巷帮
    松动圈发育高度/m 裂隙发育程度 松动圈发育高度/m 裂隙发育程度 松动圈发育高度/m 裂隙发育程度
    1 1.89 1.85 1.62 中等
    2 1.87 1.62 中等 1.66 中等
    3 1.67 中等 1.68 中等 1.38 低等
    4 1.82 1.83 1.62 中等
    5 1.86 1.59 中等 1.64 中等
    平均 1.82 1.71 中等 1.58 中等
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出版历程
  • 收稿日期:  2022-10-04
  • 修回日期:  2023-05-14
  • 网络出版日期:  2024-02-27
  • 刊出日期:  2024-02-19

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