Research on gas extraction technology of borehole instead of roadway
-
摘要:
为解决新源煤矿12214工作面上隅角瓦斯超限问题，考察了该工作面顶板岩性，研究了顶板裂隙带范围及其对采空区瓦斯流动聚积的影响，对瓦斯涌出量来源进行了分析，确定在不同层位施工一组共7个顶板高位定向长钻孔进行瓦斯抽采，并与一段高抽巷瓦斯抽采效果进行对比。结果表明：历经5个月回采，顶板高位定向长钻孔组与高抽巷平均抽采瓦斯浓度分别为17.24%、21.32%，抽采瓦斯纯流量分别为3.71、3.37 m 3/min，回采期间上隅角平均瓦斯浓度分别为0.42%、0.49%。研究表明，顶板高位定向长钻孔影响范围比高抽巷大，抽采瓦斯纯流量提高了10.09%，施工成本比高抽巷低，且施工效率更高，极大地缓解了高抽巷掘进速度对采煤工作面投产的制约，证明顶板高位定向长钻孔能够有效替代高抽巷进行矿井瓦斯抽采。
Abstract:In order to solve the gas problem in the upper corner of 12214 working face in Xinyuan Coal Mine, the roof lithology of the working face, the range of roof fissure zone and its influence on gas flow and accumulation in goaf were investigated. The source of gas emission was analyzed and a group of 7 high-level directional long boreholes in different strata were determined. These were to compare the pumping effect with that of the first high drainage roadway. The results show that after five months of mining observation, the average gas concentration of high-level directional long borehole group and high drainage roadway is 17.24% and 21.32% respectively. The amount of pure gas extraction is 3.71 m 3/min and 3.37 m 3/min, respectively. The average gas concentration in the upper corner is 0.42% and 0.49% respectively. The results show that the influence range of high-level directional long borehole in roof is wider than that of high drainage roadway. The pure gas extraction increased by 10.09%. The construction cost is lower than the high drainage roadway, and the construction efficiency is higher. It greatly alleviates the restriction of high drainage roadway driving speed on coal face putting into production, thus proving that the high-level directional long borehole in the roof can effectively replace the high drainage roadway.
-
2022年8月“全国煤矿瓦斯和冲击地压重大灾害防治现场会”指出，多年来，我国在瓦斯和冲击地压等重大灾害治理技术及装备研究方面有了很大提高，瓦斯和冲击地压事故率大幅降低，重特大事故起数和死亡人数分别下降74%、81%，但是，目前瓦斯仍然是煤矿安全“第一杀手”，各大煤矿企业仍须锚定瓦斯“零超限”、煤层“零突出”、煤岩“零冲击”目标 [ 1] 。随着现代化矿井建设，开采技术工艺提高和装备升级，使现代矿井开采强度和机械化程度有了极大的提高。诸多矿井回采期间面临着工作面瓦斯涌出量大的问题，特别是上隅角瓦斯超限事故频发，严重制约了矿井安全高效生产。施工高抽巷是目前多数矿井用于控制上隅角瓦斯超限的重要技术手段, 虽然该技术能够实现瓦斯稳定抽采，可以有效控制上隅角瓦斯超限，但是高抽巷施工效率较低，且成本较高 [ 2- 4] 。目前，随着国内外大功率定向钻机装备和钻进施工工艺的改进，顶板高位定向长钻孔施工水平和效率不断提升，且施工成本逐步降低，为实现“以孔代巷”提供了装备和技术保障，因此，“以孔代巷”也成为诸多学者研究治理采空区和邻近层瓦斯涌出的主要方向 [ 5- 6] 。
1. 矿井及工作面概况
新源煤矿位于山西省沁源县西南部，距沁源县城约17 km，隶属于沁河镇管辖，矿井生产能力为1.20 Mt/a。目前矿井开采2 #煤层，2021年度矿井瓦斯等级鉴定结果为高瓦斯矿井。12214工作面以东、以南为矿界。该工作面走向长1 088 m，开切眼长216 m，2 #煤层平均厚度1.80 m。采用综合机械化一次采全高采煤方法，一进一回“U”型通风方式。原始煤层瓦斯含量为11.40 m 3/t，残余瓦斯含量为2.74 m 3/t。
12214工作面煤层顶板主要为泥岩、粉砂岩，其岩性分布见 表 1。
表 1 12214工作面顶板岩性分布Table 1. Distribution of rock properties on the top plate of the 12214 working face序号 岩层类别 厚度/m 与2 #煤层顶板的距离/m 1 泥岩 4.20 >29.37~33.57 2 细粒砂岩 2.25 >27.12~29.37 3 泥岩 5.42 >21.70~27.12 4 1 #煤层 0.80 >20.90~21.70 5 粉砂岩 5.68 >15.22~20.90 6 细粒砂岩 1.40 >13.82~15.22 7 泥岩 5.50 >8.32~13.82 8 粉砂岩 7.12 >1.20~8.32 9 泥岩 1.20 >0~1.20 10 2 #煤层 1.80 0 2. 工作面瓦斯涌出源分析
工作面煤层和围岩在未开采情况下处于原地应力平衡稳定状态，地应力和瓦斯压力未受扰动影响。但是工作面在回采推进过程中，原始储集在煤层与围岩中的瓦斯吸附平衡被打破，原地应力和瓦斯压力重新分布，瓦斯开始卸压解吸和流动，并大量涌入采空区和工作面。因此，回采期间的瓦斯涌出来源可以分为煤壁、落煤、采空区的遗煤、围岩、邻近煤层涌出瓦斯。
12214工作面上层1 #煤层平均煤厚0.80 m，与2 #煤层间距平均为21.42 m；下层3 #煤层平均煤厚为0.40 m，与2 #煤层间距平均为6.89 m；下层6 #煤层平均煤厚为0.65 m，与2 #煤层间距平均为42.02 m。该工作面平均产量2 500 t/d，采用分源预测法分析预测回采期间瓦斯涌出量为26.32 m 3/min，其中本煤层瓦斯涌出量18.88 m 3/min，采空区的遗煤、围岩、邻近煤层瓦斯涌出量合计为7.44 m 3/min，占比28.30%。预测回采期间存在上隅角瓦斯浓度超限的风险。
在12214工作面回风巷和进风巷施工平行于开切眼，间隔3 m、长度为115 m的钻孔进行本煤层瓦斯预抽，在回采前准备施工一组顶板高位定向长钻孔和一段高抽巷，对比采空区瓦斯涌出治理效果。
3. 顶板高位定向长钻孔瓦斯抽采工艺技术
3.1 采空区覆岩裂隙演化规律及瓦斯运移机理
回采期间，随着工作面推进，采空区面积逐渐增大，煤层顶板原岩应力平衡被破坏，顶板岩层在重力作用下周期性发生下沉、断裂、垮落。采空区顶板岩层纵向上可划分为“三带”，从下至上即为垮落带、裂隙带和弯曲带 [ 7- 8] 。裂隙带增大了覆岩瓦斯流动性，其也是采空区瓦斯涌出的通道和富集区 [ 9] 。
随着工作面推进，采空区顶板发生周期性垮落，采空区中心区域逐步被压实，而采空区边缘呈现一圈裂隙发育区，即“O”形圈 [ 10- 12] 。“O”形圈随着开采的推进而动态向前移动，是采空区瓦斯富集和运移的主要空间，也是顶板高位定向长钻孔的主要布置层位 [ 13- 15] 。
2 #煤层平均厚度1.80 m，煤层顶板为泥岩、粉砂岩、细粒砂岩，属于中硬顶板，回采时垮落带和裂隙带高度计算公式如下 [ 13- 15] ：
Hk=100∑M4.7∑M+19±2.2 (1) H1=100∑M1.6∑M+3.6±5.6 (2) 式中：∑ M为累计采厚，m； H k为垮落带高度，m； H l为裂隙带高度，m。
根据工作面实际采高，结合顶板岩性，计算得出12214工作面的采空区垮落带最大高度为8.75 m，裂隙带最大高度为33.38 m。确定12214工作面顶板高位定向长钻孔竖直层位距2 #煤层顶板9~33 m。
3.2 顶板走向长钻孔钻场及钻孔布置
根据顶板上覆岩层中的卸压瓦斯在“O”形圈的运移和富集特征，确定顶板高位定向长钻孔布置的竖直层位 [ 16] 。为了有效控制上隅角瓦斯浓度，将顶板高位定向长钻孔水平布置在“O”形圈中靠近回风巷处的裂隙带中，如 图 1所示。
![]()
图 1 顶板高位定向长钻孔布置示意图Figure 1. Schematic diagram of high-level directional long drilling layout on the top plate3.2.1 顶板高位定向长钻孔竖直层位的确定
通过上述理论分析确定顶板高位定向长钻孔竖直层位的高度 H应满足：
Hk<H<H1 (3) 根据式(1)~(2)计算垮落带高度、裂隙带高度，结合2 #煤层顶板泥岩、粉砂岩、细粒砂岩和上邻近层1 #煤层层位，确定顶板高位定向长钻孔的竖直布置层位为距2 #煤层顶板14~20 m的范围。
3.2.2 顶板高位定向长钻孔水平位置的确定
顶板高位定向长钻孔的水平布置首先要避开采空区“O”形圈中部的压实区，且分布在采空区瓦斯富集和运移的主要空间，因此顶板高位定向长钻孔与回风巷的水平距离 S应满足：
Htan(α+β)<S<X3 (4) 式中： H为顶板高位定向长钻孔布置的竖直层位高度，m； α为12214工作面2 #煤层倾角，结合实际取5°； β为12214工作面2 #煤层顶板的卸压角，结合实际取67°； X为12214工作面开切眼长度，结合实际取216 m。
综上所述，初步确定钻孔垂直布置层位高度为14~20 m，钻孔距回风巷的水平距离为15~72 m，钻孔组水平投影长度280 m，具体参数见 表 2。
表 2 顶板高位定向长钻孔布置参数Table 2. Layout parameters of directional long drilling at high positions on the top plate钻孔编号 与回风巷水平距离/m 与煤层顶板竖直距离/m 孔径/mm 孔深/m 开孔目标方位/(°) 1 # 15 14~16 203 290 90 2 # 20 15~17 203 292 90 3 # 25 18~20 203 297 90 4 # 35 15~17 203 306 90 5 # 45 18~20 203 325 90 6 # 55 15~17 203 338 90 7 # 65 18~20 203 351 90 3.3 抽采效果分析
不同钻孔直径和抽采负压都会影响瓦斯抽采效果。根据现场钻机设备(ZYL-15000D)和施工技术水平，以ø203 mm的钻孔为例，分析确定合理的抽采负压。
首先需要确定顶板高位定向长钻孔孔底周围处于一个合理的负压抽采条件。理论分析和实践研究表明，在吸附平衡压力和解吸时间相同的情况下，解吸负压越高，累计瓦斯解吸量越大，负压条件对瓦斯解吸起着促进作用。但随着负压的升高，累计瓦斯解吸量的增幅逐渐减小，当负压升高到某一定值时，瓦斯解吸量就不再随着负压的升高而增大，即负压对瓦斯解吸的影响存在临界值。根据12214工作面顶板岩性和裂隙发育程度，结合泵站运行能力，确定20 kPa为临界解吸值。受沿程摩擦阻力的影响，孔口负压在向钻孔深部传递时，会产生损失，为了保证孔底负压环境为20 kPa，可以将计算出的压损增加在孔口负压上。
周世宁径向稳定流场公式如下：
q=2πλr0p20−p21ln(R/r0) (5) 通过式(5)可以求出单孔总抽采瓦斯纯流量：
Qc=ql=2πλlr0p20−p21ln(R/r0)=3.87 m3/min (6) 式(6)中：由于顶板高位定向长钻孔长度为290~351 m，取306 m，封孔长度18 m，则钻孔有效长度 l=288 m; 钻孔直径 D=2 r 0=203 mm; 瓦斯压力 p 0 =0.36~0.64 MPa，取0.64 MPa; 顶板裂隙带透气性系数 λ=2.98 m 2/(MPa 2 · d); 钻孔间距为10 m，则抽采半径 R=5 m。
以抽采瓦斯浓度(甲烷体积分数，下同)最高预计30%为例，其漏气部分封孔段漏气占主要部分，约为50%，而深部煤体中的裂隙漏气占20%。则可以求出除去封孔段浅部漏气的单孔混合瓦斯量 Q h：
Qh=(3.8730%−3.87)×20%+3.87=5.68 (7) 由于钻孔内瓦斯流动产生压损的因素很多，例如钻孔变形导致的局部压损不可预估，到抽采后期，压损一定会变大。同时，也为了便于计算，认为全孔段为均匀质量流，流量为混合量，这样计算出的压损偏大但符合现场长期抽采的实际情况。首先判别钻孔内瓦斯流动的流态：
v=QhA=Qhπr20=2.92 m/s (8) Re=ρvDμ=33124>4000 (9) 式中: A为钻孔截面积，mm 2； ρ为气体相对密度，钻孔抽采瓦斯浓度按25%计算，则 ρ=0.889 kg/m 3; Re为雷诺系数； μ为运动黏度, μ=1.593×10 －5 Pa · s。
计算得出钻孔内摩擦阻力系数 f=0.316 4 Re －0.25= 0.023。
负压从孔口至孔底传递过程中压损Δ p：
Δp=flρv22D=0.023×288×0.889×2.9222×0.203=124 Pa<1000 Pa (10) 综上所述, 对顶板高位定向长钻孔孔口抽采负压进行了近似计算，得到孔口提供21 kPa的负压即可使全孔段保持一个较好的负压抽采环境，可以高效地进行瓦斯抽采。
施工一组共计7个高位顶板定向长钻孔，每个钻孔工期4 d，钻孔单价890元/m，28 d完成，总成本约196万元。连续64 d回采观测统计结果见 表 3。
表 3 顶板高位定向长钻孔组瓦斯抽采量统计Table 3. Statistics of gas extraction quantity for high-level directional long drilling group on the roof观测时间/d 抽采瓦斯混合流量/(m 3·min -1) 抽采瓦斯浓度/% 抽采瓦斯纯流量/(m 3·min -1) 1 20.26 2.32 0.47 4 14.10 4.68 0.66 7 6.70 18.36 1.23 10 25.03 17.22 4.31 13 16.82 19.26 3.24 16 29.85 17.32 5.17 19 29.14 17.88 5.21 22 29.94 19.64 5.88 25 20.10 26.42 5.31 28 16.68 25.48 4.25 31 20.10 26.47 5.32 34 17.67 25.24 4.46 37 18.09 24.38 4.41 40 25.72 26.56 6.83 43 21.35 24.54 5.24 46 29.88 19.68 5.88 49 23.11 18.22 4.21 52 22.48 19.26 4.33 55 20.56 15.42 3.17 58 20.13 6.26 1.26 61 18.03 2.44 0.44 64 12.26 2.12 0.26 平均 20.82 17.24 3.71 由 表 3可以看出：抽采瓦斯混合流量平均为20.82 m 3/min，钻孔组汇流管瓦斯浓度为17.24%，抽采瓦斯纯流量平均为3.71 m 3/min。12214工作面回采期间上隅角瓦斯浓度为0.32%~0.47%，平均瓦斯浓度为0.42%
4. 高抽巷瓦斯抽采
4.1 高抽巷施工及巷道布置
高抽巷在12214工作面回风巷距工作面开切眼300 m处开口，垂直于巷道沿2 #煤层顶板斜坡向上掘进至15 m高度，然后平行回风巷掘进。顶板高位定向钻孔及高抽巷布置如 图 2所示。
![]()
图 2 顶板高位定向钻孔及高抽巷布置示意图Figure 2. Schematic diagram of high-level directional drilling and high extraction roadway layout on the roof该高抽巷为断面积7.50 m 2的矩形巷道，总长度300 m。与回风巷帮平行距离为12 m。高抽巷施工完毕后再在回风巷开口密闭，敷设一趟直径为425 mm、长为35 m的管路进行瓦斯抽采。高抽巷单价8 800元/m，工期50 d，总成本约264万元。
4.2 抽采效果分析
高抽巷抽采负压平均为20.82 kPa，连续观测70 d回采期间瓦斯抽采数据，统计结果见 表 4。
表 4 高抽巷瓦斯抽采量统计Table 4. Statistics of gas extraction quantity in high drainage roadway观测时间/d 抽采瓦斯混合流量/(m 3·min -1) 抽采瓦斯浓度/% 抽采瓦斯纯流量/(m 3·min -1) 1 11.66 3.26 0.38 4 5.04 4.76 0.24 7 8.90 18.42 1.64 10 11.91 19.48 2.32 13 18.34 18.32 3.36 16 18.00 19.28 3.47 19 26.92 16.64 4.48 22 23.54 18.78 4.42 25 15.49 28.86 4.47 28 19.33 27.62 5.34 31 20.66 25.36 5.24 34 16.28 26.48 4.31 37 17.03 25.42 4.33 40 19.08 27.46 5.24 43 14.72 28.32 4.17 46 16.06 25.72 4.13 49 18.40 22.34 4.11 52 13.37 23.86 3.19 55 14.46 21.64 3.13 58 15.62 20.36 3.18 61 23.31 20.12 4.69 64 10.84 22.24 2.41 67 60.87 3.22 1.96 70 87.25 1.02 0.89 平均 21.72 21.32 3.37 由 表 4可以看出：高抽巷抽采瓦斯混合流量平均为21.72 m 3/min，抽采瓦斯纯流量平均为3.37 m 3/min，回采期间上隅角瓦斯浓度为0.42%~0.56%，平均瓦斯浓度为0.49%。
5. 结论
1) 通过对顶板高位定向长钻孔和高抽巷抽采瓦斯效果对比分析得出：顶板高位定向长钻孔瓦斯抽采影响范围比高抽巷更大，布孔更灵活，上隅角瓦斯浓度控制更有效，且顶板高位定向长钻孔组总抽采瓦斯纯流量为3.71m 3/min，比高抽巷抽采瓦斯纯流量提高了10.09%。
2) 回采期间，高抽巷上隅角瓦斯浓度为0.42%~ 0.56%，平均瓦斯浓度为0.49%；顶板高位定向长钻孔组段上隅角瓦斯浓度为0.32%~0.47%，平均瓦斯浓度为0.42%。顶板高位定向长钻孔瓦斯治理效果更佳。
3) 顶板高位定向长钻孔组施工投资成本约为196万元，高抽巷掘进施工投资成本约为264万元，成本降低了约25%，并且施工一组顶板高位定向长钻孔的工期约28 d，掘进同样长度的高抽巷工期约50 d，施工工期缩短了近一半，显著缓解了高抽巷掘进速度对采煤工作面投产的制约。后续全部施工顶板高位定向长钻孔治理采空区瓦斯，为实现“以孔代巷”提供了装备和技术支持。
-
![]()
图 1 顶板高位定向长钻孔布置示意图
Figure 1. Schematic diagram of high-level directional long drilling layout on the top plate
![]()
图 2 顶板高位定向钻孔及高抽巷布置示意图
Figure 2. Schematic diagram of high-level directional drilling and high extraction roadway layout on the roof
表 1 12214工作面顶板岩性分布
Table 1 Distribution of rock properties on the top plate of the 12214 working face
序号 岩层类别 厚度/m 与2 #煤层顶板的距离/m 1 泥岩 4.20 >29.37~33.57 2 细粒砂岩 2.25 >27.12~29.37 3 泥岩 5.42 >21.70~27.12 4 1 #煤层 0.80 >20.90~21.70 5 粉砂岩 5.68 >15.22~20.90 6 细粒砂岩 1.40 >13.82~15.22 7 泥岩 5.50 >8.32~13.82 8 粉砂岩 7.12 >1.20~8.32 9 泥岩 1.20 >0~1.20 10 2 #煤层 1.80 0 
下载: 导出CSV
表 2 顶板高位定向长钻孔布置参数
Table 2 Layout parameters of directional long drilling at high positions on the top plate
钻孔编号 与回风巷水平距离/m 与煤层顶板竖直距离/m 孔径/mm 孔深/m 开孔目标方位/(°) 1 # 15 14~16 203 290 90 2 # 20 15~17 203 292 90 3 # 25 18~20 203 297 90 4 # 35 15~17 203 306 90 5 # 45 18~20 203 325 90 6 # 55 15~17 203 338 90 7 # 65 18~20 203 351 90
下载: 导出CSV
表 3 顶板高位定向长钻孔组瓦斯抽采量统计
Table 3 Statistics of gas extraction quantity for high-level directional long drilling group on the roof
观测时间/d 抽采瓦斯混合流量/(m 3·min -1) 抽采瓦斯浓度/% 抽采瓦斯纯流量/(m 3·min -1) 1 20.26 2.32 0.47 4 14.10 4.68 0.66 7 6.70 18.36 1.23 10 25.03 17.22 4.31 13 16.82 19.26 3.24 16 29.85 17.32 5.17 19 29.14 17.88 5.21 22 29.94 19.64 5.88 25 20.10 26.42 5.31 28 16.68 25.48 4.25 31 20.10 26.47 5.32 34 17.67 25.24 4.46 37 18.09 24.38 4.41 40 25.72 26.56 6.83 43 21.35 24.54 5.24 46 29.88 19.68 5.88 49 23.11 18.22 4.21 52 22.48 19.26 4.33 55 20.56 15.42 3.17 58 20.13 6.26 1.26 61 18.03 2.44 0.44 64 12.26 2.12 0.26 平均 20.82 17.24 3.71
下载: 导出CSV
表 4 高抽巷瓦斯抽采量统计
Table 4 Statistics of gas extraction quantity in high drainage roadway
观测时间/d 抽采瓦斯混合流量/(m 3·min -1) 抽采瓦斯浓度/% 抽采瓦斯纯流量/(m 3·min -1) 1 11.66 3.26 0.38 4 5.04 4.76 0.24 7 8.90 18.42 1.64 10 11.91 19.48 2.32 13 18.34 18.32 3.36 16 18.00 19.28 3.47 19 26.92 16.64 4.48 22 23.54 18.78 4.42 25 15.49 28.86 4.47 28 19.33 27.62 5.34 31 20.66 25.36 5.24 34 16.28 26.48 4.31 37 17.03 25.42 4.33 40 19.08 27.46 5.24 43 14.72 28.32 4.17 46 16.06 25.72 4.13 49 18.40 22.34 4.11 52 13.37 23.86 3.19 55 14.46 21.64 3.13 58 15.62 20.36 3.18 61 23.31 20.12 4.69 64 10.84 22.24 2.41 67 60.87 3.22 1.96 70 87.25 1.02 0.89 平均 21.72 21.32 3.37
下载: 导出CSV
-
[1] 国家矿山安全监察局. 全国煤矿瓦斯和冲击地压重大灾害防治现场会[EB/OL]. https://www.chinamine-safety.gov.cn/xw/mkaqjcxw/202208/t20220812_420013.shtml.2022.8.12. [2] 钱鸣高, 缪协兴, 许家林. 岩层控制中的关键层理论研究[J]. 煤炭学报, 1996, 21(3): 2-7. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTXB603.000.htm QIAN Minggao, MIAO Xiexing, XU Jialin. Study on key stratum theory in strata control[J]. Journal of China Coal Society, 1996, 21(3): 2-7. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTXB603.000.htm
[3] 郭明功, 王彬彬, 刘思博, 等. 深部缓倾斜煤层"以孔代巷" 抽采技术[J]. 西安科技大学学报, 2022, 42(6): 1071-1079. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XKXB202206003.htm GUO Minggong, WANG Binbin, LIU Sibo, et al. Drainage technology of "replacing roadway with borehole" in deep gently-inclined coal seam[J]. Journal of Xi'an University of Science and Technology, 2022, 42(6): 1071-1079. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XKXB202206003.htm
[4] 谢和平, 周宏伟, 薛东杰, 等. 我国煤与瓦斯共采: 理论、技术与工程[J]. 煤炭学报, 2014, 39(8): 1391-1397. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTXB201408003.htm XIE Heping, ZHOU Hongwei, XUE Dongjie, et al. Theory, technology and engineering of simultaneous exploitation of coal and gas in China[J]. Journal of China Coal Society, 2014, 39(8): 1391-1397. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTXB201408003.htm
[5] 陶云奇, 张剑钊, 郭明功, 等. 采动卸压瓦斯抽采以孔代巷技术研究与工程实践[J]. 矿业安全与环保, 2022, 49(5): 43-48. https://www.zhangqiaokeyan.com/academic-journal-cn_mining-safety-environmental-protection_thesis/02012100050244.html TAO Yunqi, ZHANG Jianzhao, GUO Minggong, et al. Research and engineering practice of mining-induced pressure relief gas extraction of replacing roadway with borehole technology[J]. Mining Safety & Environmental Protection, 2022, 49(5): 43-48. https://www.zhangqiaokeyan.com/academic-journal-cn_mining-safety-environmental-protection_thesis/02012100050244.html
[6] 魏宗勇, 李树刚, 林海飞, 等. 大采高综采覆岩裂隙演化特征三维实验研究[J]. 西安科技大学学报, 2020, 40(4): 589-598. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XKXB202004005.htm WEI Zongyong, LI Shugang, LIN Haifei, et al. Three-dimensional experimental study on evolution characteristics of overburden fractures in fully mechanized mining with large mining height[J]. Journal of Xi'an University of Science and Technology, 2020, 40(4): 589-598. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XKXB202004005.htm
[7] 刘志高, 张守宝, 皇甫龙. 腾达煤矿倾斜煤层覆岩运移规律及"上三带" 高度的确定[J]. 采矿与岩层控制工程学报, 2022, 4(3): 70-79. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MKKC202203006.htm LIU Zhigao, ZHANG Shoubao, HUANGFU Long. Overburden migration law of inclined coal seam and determination of "upper three zones" height in Tengda Coal Mine[J]. Journal of Mining and Strata Control Engineering, 2022, 4(3): 70-79. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MKKC202203006.htm
[8] 何清波, 张文进, 王绪友, 等. 倾斜厚煤层采动覆岩裂隙演化规律数值模拟[J]. 西安科技大学学报, 2022, 42(6): 1080-1087. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XKXB202206004.htm HE Qingbo, ZHANG Wenjin, WANG Xuyou, et al. Numerical simulation on fracture field evolution law of mining-induced overburden in inclined thick coal seam[J]. Journal of Xi'an University of Science and Technology, 2022, 42(6): 1080-1087. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XKXB202206004.htm
[9] 周世宁, 林柏泉. 煤层瓦斯赋存与流动理论[M]. 北京: 煤炭工业出版社, 1999. [10] 方俊, 石智军, 李泉新, 等. 顶板高位定向大直径长钻孔钻进技术与装备[J]. 矿业研究与开发, 2015, 35(7): 92-97. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KYYK201507022.htm FANG Jun, SHI Zhijun, LI Quanxin, et al. Drilling technology and equipments on directional high level and long borehole with large diameter in roof[J]. Mining Research and Development, 2015, 35(7): 92-97. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-KYYK201507022.htm
[11] 李泉新, 石智军, 史海岐. 煤矿井下定向钻进工艺技术的应用[J]. 煤田地质与勘探, 2014, 42(2): 85-88. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MDKT201402020.htm LI Quanxin, SHI Zhijun, SHI Haiqi. The application of directional drilling technology in coal mine[J]. Coal Geology & Exploration, 2014, 42(2): 85-88. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MDKT201402020.htm
[12] 孙荣军, 石智军, 吴璋. 煤层顶板瓦斯抽放水平长钻孔的设计与应用[J]. 煤炭科学技术, 2008, 36(1): 38-41. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTKJ200801013.htm SUN Rongjun, SHI Zhijun, WU Zhang. Design and application of horizontal long borehole for gas drainage in seam roof[J]. Coal Science and Technology, 2008, 36(1): 38-41. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTKJ200801013.htm
[13] 肖鹏, 吴铭川, 双海清, 等. 煤系正断层带影响下的煤层瓦斯赋存规律[J]. 煤田地质与勘探, 2022, 50(10): 16-25. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MDKT202210002.htm XIAO Peng, WU Mingchuan, SHUANG Haiqing, et al. Occurrence law of coal seam gas under influence of normal fault zone in coal measures[J]. Coal Geology & Exploration, 2022, 50(10): 16-25. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MDKT202210002.htm
[14] 曹始友, 董方营, 成文举, 等. 并行电法探测煤层顶板"两带" 发育高度[J]. 矿业安全与环保, 2022, 49(3): 94-100. https://www.zhangqiaokeyan.com/academic-journal-cn_mining-safety-environmental-protection_thesis/0201299427705.html CAO Shiyou, DONG Fangying, CHENG Wenju, et al. Study on the development height of "two zones" of coal seam roof based on parallel electric method[J]. Mining Safety & Environmental Protection, 2022, 49(3): 94-100. https://www.zhangqiaokeyan.com/academic-journal-cn_mining-safety-environmental-protection_thesis/0201299427705.html
[15] 张峰, 车禹恒, 题正义, 等. 综放工作面垮落带高度测定方法研究[J]. 矿业安全与环保, 2021, 48(2): 49-54. doi: 10.19835/j.issn.1008-4495.2021.02.010 ZHANG Feng, CHE Yuheng, TI Zhengyi, et al. Study on the determination method of the height of caving zone in fully mechanized caving face[J]. Mining Safety & Environmental Protection, 2021, 48(2): 49-54. doi: 10.19835/j.issn.1008-4495.2021.02.010
[16] 姚尚文. 改进抽放方法提高瓦斯抽放效果[J]. 煤炭学报, 2006, 31(6): 721-726. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTXB200606005.htm YAO Shangwen. Improving method and increasing effect of gas drainage[J]. Journal of China Coal Society, 2006, 31(6): 721-726. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTXB200606005.htm
-
期刊类型引用(2)
1. 高小峰，梁文勖. 近距离煤层瓦斯异常区域采空区瓦斯综合治理研究. 煤. 2025(01): 59-61+70 . 
百度学术
2. 宋小伟. 采空区千米定向长钻孔瓦斯抽采布置参数优化. 煤. 2025(02): 63-68 . 百度学术
其他类型引用(0)
计量
- 文章访问数: 93
- HTML全文浏览量: 23
- PDF下载量: 21
- 被引次数: 2
